连续精馏塔设计时，当采用塔顶全凝器，泡点回流方案时，为完成分离任务所需理论板数为NT1。若采用塔顶分凝器，而回流比和前方案相同时，则完成同样分离任务所需理论板数为NT2。则（）。

A、Ｎˊ＞Ｎ

B、Ｎˊ＝Ｎ

C、Ｎˊ＜Ｎ

D、判断依据不足

A、Ｎˊ＞Ｎ

B、Ｎˊ＝Ｎ

C、Ｎˊ＜Ｎ

D、判断依据不足

连续精馏塔中分离苯一甲苯溶液。塔顶采用全凝器，泡点回流，塔釜间接蒸气加热。含轻组分苯为0.35的料液以饱和蒸气状态加入塔中部，流量为100kmol/h。塔顶产品流率为40kmol/h，组成为0.8。系统的相对挥发度2.5。当回流比4时，试求：

如图所示，在一常压精馏塔内分离苯和甲苯混合物，塔顶采用全凝器，泡点回流，塔底间接蒸汽加热。原料处理量为4000kg/h，组成为0.4(苯的质量分数，下同)，要求塔顶馏出液组成为0.96，苯的回收率不低于98%，泡点进料。已知体系的相对挥发度α=2.5，实际回流比为最小回流比的1.5倍。已知苯、甲苯的摩尔质量分别为78.11g/mol和92.13g/mol。试求：

在连续精馏塔中分离相对挥发度为2的两组元理想溶液，塔内有32层实际塔板，塔顶全凝器，泡点回流，塔釜间接蒸汽加热。现场测得如下数据： xD=0．95xW=0．05，qn，L=100kmol／h，qn，V=150kmol／h， qn，L=200kmol／h，qn，L=150kmol／h， 试求：

原料液的流量、组成及进料热状况参数；

如图所示，一连续操作的常压精馏塔用于分离某二元液体混合物。塔顶设全凝器，泡点回流，塔釜间接蒸汽加热。原料液组成为0.40(轻组分的摩尔分数，下同)，进料温度为50℃，要求塔顶产品组成达到0.98，塔釜馏出液组成不高于0.01。该物系的相对挥发度为2.5，实际回流比为最小回流比的1.5倍。已知x_F=0.4时，混合溶液的泡点为95.2℃，定性温度下原料液的平均比热容c_p=163kJ/(kmol·℃)，泡点温度下混合液的汽化潜热为3.68×10⁴kJ/kmol。试计算：

  (1)组分A的回收率；

  (2)提馏段操作线方程；

  (3)若塔顶第一块板气相默弗里板效率为60%，求离开该板的下降液体的组成。

  

如图所示，在连续精馏塔中初步分离A-B溶液(A为易挥发组分)，塔釜间接蒸汽加热，塔顶设全凝器，泡点回流。饱和液体加料，原料流量为150kmol/h，组分A的摩尔分数为50%。原料加于第3块板(从上往下数)。要求釜残液中组分A的含量不高于0.03。已知系统的相对挥发度为2.5，精馏段操作线方程为y=0.8x+0.18，各板均为理论板。试求：  

在连续精馏塔中分离重组分为水的二元理想溶液。系统的相对挥发度为2.0，系统符合恒摩尔流假定。塔顶采用全凝器，泡点回流。塔釜采用饱和蒸汽直接加热，饱和蒸汽的流率为60kmol/h。组成为0.4(摩尔分数，下同)、流率为100kmol/h的原料以饱和蒸汽状态加入塔中部适当位置。要求塔顶产品组成达到0.95，塔底产品组成不大于0.04。试求：

  

用一精馏塔分离二元理想混合物，塔顶为全凝器冷凝，泡点温度下回流，原料液中含轻组分0.5(摩尔分数，下同)，操作回流比取最小回流比的1.4倍，所得塔顶产品组成为0.95，釜液组成为0.05，料液的处理量为100kmol/h，料液的平均相对挥发度为3，若进料时蒸气量占一半。

试求：自塔顶第2层板上升的蒸气组成。

在常压连续精馏塔内分离苯-氯苯混合物。已知进料量为55kmol/h，组成为0.45(易挥发组分的摩尔分数，下同)，塔顶馏出液的组 成为0.99，塔底釜残液组成为0.02。操作回流比为3.5。塔顶采用全凝器，泡点回流。在塔顶泡点下，苯．氯苯的汽化热分别为30.65kJ/mol 和36.52kJ/mol。水的比热容为4.187kJ/(kg?℃)。若冷却水通过全凝器温度升高15℃，则冷却水的消耗量为()。

A.5.37104kg/h

B.4.17104kg/h

C.53.7kg/h

D.2.25105kg/h