精馏塔在正常操作情况下，塔板上回流液中易挥发组分的浓度自上而下（）。

如图所示，在连续精馏塔中初步分离A-B溶液(A为易挥发组分)，塔釜间接蒸汽加热，塔顶设全凝器，泡点回流。饱和液体加料，原料流量为150kmol/h，组分A的摩尔分数为50%。原料加于第3块板(从上往下数)。要求釜残液中组分A的含量不高于0.03。已知系统的相对挥发度为2.5，精馏段操作线方程为y=0.8x+0.18，各板均为理论板。试求：  

现有精馏塔，分离甲醇-水物系，原料液中含易挥发组分甲醇为0.5，假设馏出液x_D为0.95(摩尔分数)，回流比R为3，相对挥发度α为2.0，试求离开第二层塔板的汽液组成y₂和x₂。

在连续精馏塔中，进行全回流操作，已测得相邻两板上液相组成分别为xn-1=0．7，xn=0．5(均为易挥发组分摩尔分数)。已知操作条件下相对挥发度为3，则yn=________，x*n=__________，以液相组成表示的第n板的单板效率EML=________。

设计连续精馏塔时，欲保持馏出液组成xD，和易挥发组分的回收率不变，试定性判断改变如下操作参数(其他参数不变)时所需理论板将如何变化： (1)增大回流比R，________；(2)提高操作压强p，________； (3)提高加料温度tF________；(4)增大生产能力20％(仍能正常操作)，________。

在常压连续精馏塔中，分离乙醇-水溶液，组成为x_F1=0.6(易挥发组分摩尔分率，下同)及x_F2=0.2的两股原料液分别被送到不同的塔板，进入塔内。两股原料液的流量之比F1/F2为0.5，均为饱和液体进料。操作回流比为2。若要求馏出液组成x_D为0.8，釜残液组成x_W为0.02，试求理论板层数及两股原料液的进料板位置。

  常压下乙醇-水溶液的平衡数据示于例6—9附表中。

附6—9附表 单位：%
液相中乙醇的摩尔分数	气相中乙醇的摩尔分数	液相中乙醇的摩尔分数	气相中乙醇的摩尔分数
0.0 0.01 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.14 0.18 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40	0.0 0.11 0.175 0.273 0.340 0.392 0.430 0.482 0.513 0.525 0.551 0.575 0.595  0.614	0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.894 0.90 0.95 1.0	0.635 0.657 0.678 0.698 0.725 0.755 0.785 0.820 0.855 0.894 0.898 0.942 1.0

在常压连续精馏塔中，分离乙醇-溶液，组成为xF1=0．6(易挥发组分摩尔分率，下同)及xF2=0．2的两股原料液分别被送到不同的塔板，进入塔内。两股原料液的流量之比F1／F2为0．5，均为饱和液体进料。操作回流比为2。若要求馏出液组成xD为0．8，釜残液组成xw为0．02，试求理论板层数及两股原料液的进料板位置。常压下乙醇—水溶液的平衡数据示于例6—9附表中。

在一个标准大气压下，连续精馏塔分离某二元物系混合物。已知进料量为40kmol/h，料液中二元物系的易挥发组分含量为40%(摩尔分数)，馏出液含96%，塔釜残液应小于4%，物系的相对挥发度为2.5，回流比为4，泡点进料，塔顶为全凝器，泡点回流，塔釜为间接蒸汽加热。试求从塔顶算起第二块理论板汽液相的组成。

如图所示，含易挥发组分0.42(摩尔分数，下同)的双组分混合液在泡点状态下连续加入精馏塔塔顶，釜液组成保持0.02。物系的相对挥发度为2.5，塔顶不回流。试求:

（1）欲得到塔顶产物的组成为60%时所需的理论塔板数

（2）若在设计条件下塔板数不限，塔顶产物可能达到的最高含量X_Dmax

在一常压下连续操作的精馏塔中分离某双组分溶液。该物系的平均相对挥发度α=2．92。(1)离开塔顶第二理论板的液相组成x2=0．75(摩尔分数)，试求离开该板的气相组成y2；(2)从塔顶第一理论板进入第二理论板的液相组成x1=0．088(摩尔分数)，若精馏段的液一气比L／V为2／3，试用进、出第二理论板的气液两相的物料衡算，计算从下面第三理论板进入第二理论板的气相组成，如习题13附图所示；(3)若为泡点回流，试求塔顶回流比R；(4)试用精馏段操作线方程，计算馏出液组成xD。

在板式精馏塔中分离相对挥发度α=2．5的两组分理想溶液，操作回流比R=3，若测得从塔顶往下数第二、三层塔板的液相组成x2=0．45，x3=0．40，馏出液组成xD=0．96(塔顶全凝器)，则第三层塔板的气相默弗里效率EMV_______。