合成甲醇H/C的调整,主要是对合成气中的()组分进行调节。
A.CO
B. H2
C. CH4
D. N2
A.CO
B. H2
C. CH4
D. N2
第1题
CO+2H2CH3OH
2CO+4H2(CH3)2O+H2O
CO+3H2CH4+H2O
4CO+8H2C4H9OH+3H2O
CO+H2OCO2+H2
由于化学平衡的限制,反应过程中一氧化碳不可能全部转化成甲醇,为了提高原料的利用率,生产上采用循环操作,即将反应后的气体冷却,可凝组分变为液体即为粗甲醇。不凝组分如氢气及一氧化碳等部分放空,大部分经循环压缩机后与原料气混合返回合成塔中。下图是生产流程示意图。
原料气和冷凝分离后的气体的组成(摩尔分数)如下。
组分 | CO | H2 | CO2 | CH4 | N2 |
原料气/% | 26.82 | 68.25 | 1.46 | 0.55 | 2.92 |
冷凝分离后的气体/% | 15.49 | 69.78 | 0.82 | 3.62 | 10.29 |
粗甲醇的组成(质量分数)为CH3OH89.15%,(CH3)2O3.55%,C4H9OH1.10%,H2O6.20%。在操作压力及温度下,其余组分均为不凝组分,但在冷凝冷却过程中可部分溶解于粗甲醇中。对1kg粗甲醇而言,其溶解量为:CO29.82g,CO9.38g,H21.76g,CH42.14g,N25.38g。若循环气体与原料气之比为7.2(物质的量比),试计算:
第2题
CO+2H2CH3OH
2CO+4H2(CH3)2O+H2O
CO+3H2CH4+H2O
4CO+8H2C4H9OH+3H2O
CO+H2OCO2+H2
由于化学平衡的限制,反应过程中一氧化碳不可能全部转化成甲醇,为了提高原料的利用率,生产上采用循环操作,即将反应后的气体冷却,可凝组分变为液体即为粗甲醇。不凝组分如氢气及一氧化碳等部分放空,大部分经循环压缩机后与原料气混合返回合成塔中。下图是生产流程示意图。
原料气和冷凝分离后的气体的组成(摩尔分数)如下。
组分 | CO | H2 | CO2 | CH4 | N2 |
原料气/% | 26.82 | 68.25 | 1.46 | 0.55 | 2.92 |
冷凝分离后的气体/% | 15.49 | 69.78 | 0.82 | 3.62 | 10.29 |
粗甲醇的组成(质量分数)为CH3OH89.15%,(CH3)2O3.55%,C4H9OH1.10%,H2O6.20%。在操作压力及温度下,其余组分均为不凝组分,但在冷凝冷却过程中可部分溶解于粗甲醇中。对1kg粗甲醇而言,其溶解量为:CO29.82g,CO9.38g,H21.76g,CH42.14g,N25.38g。若循环气体与原料气之比为7.2(物质的量比),试计算:
第3题
工业上采用铜锌铝催化剂由一氧化碳和氢合成甲醇,其主副反应为
CO+2H2CH3OH
2CO+4H2(CH3)2O+H2O
CO+3H2CH4+H2O
4CO+8H2C4H9OH+3H2O
CO+H2OCO2+H2
由于化学平衡的限制,反应过程中一氧化碳不可能全部转化成甲醇,为了提高原料的利用率,生产上采用循环操作,即将反应后的气体冷却,可凝组分变为液体即为粗甲醇。不凝组分如氢气及一氧化碳等部分放空,大部分经循环压缩机后与原料气混合返回合成塔中。下图是生产流程示意图。
原料气和冷凝分离后的气体的组成(摩尔分数)如下。
组分 | CO | H2 | CO2 | CH4 | N2 |
原料气/% | 26.82 | 68.25 | 1.46 | 0.55 | 2.92 |
冷凝分离后的气体/% | 15.49 | 69.78 | 0.82 | 3.62 | 10.29 |
粗甲醇的组成(质量分数)为CH3OH89.15%,(CH3)2O3.55%,C4H9OH1.10%,H2O6.20%。在操作压力及温度下,其余组分均为不凝组分,但在冷凝冷却过程中可部分溶解于粗甲醇中。对1kg粗甲醇而言,其溶解量为:CO29.82g,CO9.38g,H21.76g,CH42.14g,N25.38g。若循环气体与原料气之比为7.2(物质的量比),试计算:
第4题
B、原料气中的有机硫会使催化剂中的重金属活性组分失活
C、原料气中的硫化物超标会在合成过程中产生硫醇、硫二甲醚等杂质
D、原料气中的硫化物会使合成催化剂中毒
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